某垃圾滲濾液處理站磁翻板液位計改造工程方案

摘要：上海某垃圾滲濾液處理站現狀設計規模為60 曠／d ，尾水排放執行上海市地方標準《污水排入城鎮下水道水質標準》( DB 31/445 2009 ）。因上海市嚴化第一類污染物排放標準，即磁翻板液位計改造后排放的第一類污染物執行上海市地方標準《污水綜合排放標準》（ 0831/199 2009)A 級標準，其他排放指標執行上海市地方標準《污水排入城鎮下水道水質標準》（ DB 31/445 2009 ），以及部分原處理單元腐蝕老化等問題，需對該滲濾液處理站進行磁翻板液位計改造。文中介紹了垃圾滲濾液磁翻板液位計改造過程中的問題難點、工藝思路、工藝流程和主要設備設計參數，工程采用“蒸發結晶＋生化技術”，為國內類似垃圾滲濾液磁翻板液位計改造工程提供了新思路。

1 工程概況

上海某危險廢物填埋場一期工程總庫容為2.5萬t/a ，其垃圾滲濾液處理站配套處理該填埋場所產生的滲濾液，該滲濾液處理站現狀設計規模為60m3/d ，于2009 年開始投入運行，尾水執行上海市地方標準《污水排入城鎮下水道水質標準》（ DB 31/445-2009 ），達標后納管排放。設計工藝：調節池→還原槽→氧化中和槽→絮凝槽→斜管沉淀池→中間水池→石英砂過濾器→回用水儲罐→達標納管排放。

上海市于2017 年頒布了《上海市環境保護局關于進一步加強一類水污染物排放企業監管工作的通知》（滬環規［ 2017]5 號）。要求排放一類水污染物的新、改、擴建企業，有相關行業排放標準的，即日起執行相關行業排放標準中的水污染物特別排放限值；現有企業自2018 年1 月1 日起執行。排放一類水污染物的新、改、擴建企業，無相關行業排放標準的，即日起執行上海市《污水綜合排放標準》（ DB 31/199-2009)A 級標準；現有企業自2018 年1 月1 日起執行。對垃圾滲濾液的排放提出了更高的技術要求。

為此對滲濾液處理站進行磁翻板液位計改造建設，磁翻板液位計改造后處理規模仍為60 m3 /d0 磁翻板液位計改造后排放的第一類污染物執行上海市地方標準《污水綜合排放標準》（ DB 31/199-2009) A 級標準，其他排放指標執行上海市地方標準《污水排入城鎮下水道水質標準》（ DB 31/445 2009 ）。改造工藝：調節池→軟化沉淀池→石英砂過濾器→蒸發系統→生化系統→達標納管排放。

由于垃圾滲濾液成分復雜、污染物含量高、含有大量有機物、高濃度氨氮及重金屬，危害性大、水質數量變化大［！］，在嚴化標準的基礎上，磁翻板液位計改造將從根本上改造項目使得尾水達標后納管排放。

2 現狀運行情況

2.1 現狀進、出水水質

滲濾液處理站現狀設計規模為60 m3 /d0 尾水執行上海市地方標準《污水排入城鎮下水道水質標準》（ DB31/445 2009 ）。現狀進、出水水質如表1所示。

2.2 現狀工藝流程

現狀工藝如圖1 所示。填埋場滲濾液xianjin入調節池均質均量，初步沉淀和降解；然后進入還原槽，投加NaHS03 及H2S04 進行還原；再進入氧化中和槽，通過投加NaOH 及PAC 進行氧化中和；接著進行絮凝反應；在后續斜管沉淀池中，大顆粒混凝物通過沉淀去除；土清液通過石英砂過濾器過濾后進入回用水儲罐，經檢測達標納管排放。

2.3 現狀運行情況評述

滲濾液處理站運行多年，部分進水水質與原設計值相比發生一定的變化，出水標準對處理站的管理要求越來越高。目前，運行過程中主要有如下幾方面問題。

(1 ）隨著使用年限的增加，還原槽、氧化中和槽及絮凝槽等設備局部腐蝕嚴重。

(2 ）斜管沉淀池中斜管設備老化嚴重，破損較多。

(3 ）工藝中還原及氧化中和單元目前沒有起到很好的作用，實際運行中，還原槽己不添加藥劑。

(4 ）主要出水指標不達標，主要表現為COD,BOD 、總鋪、總鉛及Cl 出水不達標，填埋場承受較大的壓力。

3 磁翻板液位計改造工程設計

3.1 磁翻板液位計改造設計進、出水水質設計進、出水水質如表2 所示。

3.2 磁翻板液位計改造技術路線

(1 ）應用化學軟化法去除垃圾滲濾液中硬度離子

根據現狀進水濃度可知，進水具有高COD 、高氨氮、高硬度、高堿度、高鹽分的特點。根據現場取樣檢測分析，氯離子濃度可高達十數萬mg/L ，總洛解性固體（ TDS ）含量近200 g/L ，總堿度近8 g/L ，同時含有重金屬離子。給常用的滲濾液處理技術，如膜分離、蒸發結晶技術等技術，帶來很多的困難：膜污染、極易發生結垢等一系列問題。任艷雙等［ 2］對化學軟化／ RO 工藝處理垃圾焚燒發電廠滲濾液中試中，研究了化學軟化對COD 和硬度的去除率。結果表明，進水CODe，基本為700 ～ 1 000 mg/L ，出水CO De，為350 ～ 550 mg/L ，化學軟化工藝對COD 去除率為30% ～ 60% ；化學軟化進水的硬度（以碳酸鈣計）基本為800 ～ 1 200 mg/L ，出水硬度為10 ～ 40mg/L ，去除率基本在969毛以上，zui高可達99.2% ，化學軟化對硬度的去除效果很好。鄭攀峰等［ 3 ］采用化學軟化對高含鹽、高硬度廢水進行預處理，針對某工業園區排放的經過超濾＋反滲透工藝系統處理過的工業高含鹽、高硬度廢水（總硬度為1 900 ~ 3 200mg/L ），通過高密池投加液堿調節廢水pH 值至11. 2 ，投加量約為理論投加量的1. 8 倍，之后投加純堿，投加純堿為理論計算量的1. 2 倍，然后投加絮凝劑和助凝劑在斜板沉淀區沉淀后，出水用硫酸調節pH 值至8 左右，出水總硬度<100 mg/L ，效果明顯。鑒于本項目規模較小、總溶解性固體濃度高等特點，采用石灰－純堿軟化法，具有更好的可行性。與軟化相結合的工藝是沉淀，考慮投資成本及運行管理，采用化學軟化－沉淀的方法對滲濾液進行預處理。

( 2 ）原石英砂過濾器利舊去除垃圾滲濾液中SS目前，原處理單元石英砂過濾器運行情況良好，用石英砂過濾器進一步去除懸浮物，有利于后端處理系統及排水管道系統的穩定運行。

(3 ）應用蒸發結晶技術分離重金屬、無機化合物及大部分有機物滲濾液由于長時間經過填埋場的一系列生化反應，其中有機物多為長鏈的碳水化合物及腐殖質，且隨著時間的推移， BOD 快速下降， BOD/COD 降低，難降解成分高、毒性大，不利于生物處理。

目前，滲濾液的處理多采用生化處理、反滲膜、熱力蒸發等工藝進行處理。排放標準要求氧化物＜ 600 mg/L ，廢水中較高的含氧量，超過了膜分離技術的應用界限；同時，廢水中也含有其他雜質對膜組件造成不可逆的污染，污堵可能性比較高，需要頻繁維護甚至需要更換，從技術角度限制了膜分離技術在該項目中的應用。高級氧化技術的處理過程相對過于復雜、處理費用普遍偏高、氧化劑消耗大，碳酸根離子及懸浮固體對反應有干擾，工程應用尚不成熟。蒸發技術處理垃圾滲濾液是一種利用物理分離原理實現污染物與水分離的垃圾滲濾液處理技術。蒸發處理后，垃圾滲濾液分離戚相對潔凈的液相和含有污染物的固相。蒸發法處理垃圾滲濾液具有對水質水量變化適應性強、工藝占地面積小、產水能力高及可析出鹽類晶體等特點。李星等［4］采用直接蒸發法對垃圾滲濾液的處理進行了試驗研究，在中性和堿性條件下， CODN 有較高的蒸發量，便于后期開展進一步深度處理，對中晚期垃圾滲濾f夜進行有效濃縮分離，濃縮倍數可達6 ～ 10 倍，濃縮后滲濾液體積可縮減至原液的1/6 ～ 1/10 ，顯著降低了滲濾液后續處理量，是一種垃圾滲濾液的有效處理方法。趙海［ 5］對某滲濾液處理工程實際運行效果分析可知，滲濾液預處理后采用MVR 蒸發工藝，進水CO De，達到30 000 mg/L,只有6% ～ 8% 的COD 隨蒸汽揮發出來，能適應高含鹽量的水質環境，運行穩定，有較強耐沖擊能力，能適應垃圾滲濾液水質不穩定、水量變化大的需要。同時，蒸發設備在其他領域己比較成熟，與常規工藝相比蒸發法具有明顯的優勢。

(4 ）應用生化系統（一體化SBR/MBBR 反應器）進一步處理蒸發系統冷凝液本項目生化系統采用一體化SBR/MBBR 反應器， SER i也集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，元污泥回流系統。主要特點為工藝簡單、投資少、耐沖擊負荷、去磷除氮效果好、反應推力大、處理效率高、能充分抑制污泥膨脹運行靈活、便于實現高度自動化。MBBR 'l也通過投加載體填料的方式完成處理能力和處理效果的提升，具有耐沖擊性強、性能穩定、池體無堵塞、池體容積利用充分、系統靈活方便、使用壽命長的特點。一體化SBR/MBBR 反應器兼具二者優點，充分發揮兩者的優越性，使之揚長避短、相互補充，以取得更好的處理效果。未云鵬等［ 6］采用SBR/MBBR 法改造青島某污水處理廠ICEAS 工藝，由于進水工業廢水比例高達70% ，致使可生化性較差；改造后的出水氨氨基本都在2 mg/L 以下，平均去除率為90% ，遠好于改造前65% 的去除卒， SBR/MBBR 工藝抗沖擊負荷能力強；通過調整進水方式及投加懸浮填料，強化了系統的硝化能力，減少了曝氣時間，節約了能耗。

蒸發器冷凝液中含有一定濃度的氨氮及總氮，需要針對性地處理以使其滿足排放要求。鑒于蒸發器冷凝液規模較小、污染物濃度一般等特點，結合一體化SBR/MBBR 反應器工藝具有更好的可行性。

3.3 磁翻板液位計改造后工藝流程

磁翻板液位計改造后工藝流程如圖2 所示。進水經過調節池，由泵提升后進入軟化－沉淀池，出水由泵提升至石英砂過濾器；然后在蒸發系統進行蒸發濃縮，冷凝液經生化系統處理后達標納管排放。軟化－沉淀池及生化系統剩余污泥一并排入污泥儲罐，至生產車間回用或固化。蒸發系統產生的結晶體，定期外運進行進一步處理處置。

3.4 主要構筑物及設備參數

3.4.1 調節池（利舊）

調節池1 座，有效容積為150 m3 ，鋼險防腐結構。主要收集、貯存來自垃圾填埋場產生的滲濾液，均質均量，并起到一定預處理的功能，完成滲濾液初步沉淀和降解［ 7 ］。

調節池設置污水提升泵2 臺， 1 用1 備， Q=2. 5m3/h,H=25 隊N=O. 75 kW ；超聲波液位計1 臺，控制液位啟亭。

3.4.2 軟化－沉淀池（新建）

軟化－沉淀池1 座，為堅流沉淀池，規格： φ ＝2. 2 m× 4.0 m ，碳鋼襯膠成套設備。主要起水質軟化預處理作用，有利于后端蒸發系統和排水管道系統的穩定運行［ 8 ］。混凝反應時間＞ 30 min ，沉淀區固體負荷為100 kg/ ( m 2 · d ），沉淀區表面負荷為0. 7曠／（ m2·h ），設計污泥產量為360 kg DS/d ，通過污泥泵間歇排泥至污泥儲罐。軟化－沉淀池設置石灰、純堿、PAM 加藥裝置各一套。

3.4.3 石英砂過濾器（利舊）

石英砂過濾器2 臺，單臺規格： φ ＝ 0.8 m,H=3.0 m ，碳鋼襯膠成套設備。主要作用為去除懸浮物，有利于后端蒸發系統和排水管道系統的穩定運行。設計濾速為5 ～ 8 m/h ，單水反沖洗，反洗強度為10 ～ 12 LI( m2 · h ），濾料為石英砂d = 0. 6 ~ 1. 2mm ，無煙煤d=O. 6 ~ 1. 6 mm0

過濾器設置進水泵2 臺， Q = 2. 5 m3 /h, H = 25嘰N=O. 75 kW ；反沖洗水泵Q=6 m3/h,H=35 m,N=2. 2 kW 。

3.4.4 蒸發系統（新建）

三效強制循環蒸發系統1 套，水蒸發量為2.5t/h ，設計晶體量為0. 5 t/h ，設計冷凝液量為50m3/d0 主要作用為除鹽及金屬離子。進料溫度為25 ℃，設計物料沸點升12 ℃，蒸發系統冷凝器冷卻水進水溫度運32 ℃，蒸發系統冷凝器冷卻水田水溫度為39 ℃，蒸氣壓力0. 5 MPa( G ）。

三效強制循環蒸發系統設置加熱器、分離器、晶漿罐和母液罐等。

3.4.5 生化系統（新建）

生化系統采用IFAS-SBR 工藝， 2 組并聯，間歇進／出水運行方式，單組規格： V= 15 m3 ，設計流量為50 m3/d0 主要作用為去除氨氮、總氮，使之滿足納管標準。總生化反應時間為12 h 。

生化系統設置反應罐2 套，單臺規格： φ2.0 m×H6.0 m ；潛水曝氣機2 臺，自吸式， Q=O. 4 m3 /min,H = 6 m, N = 2. 2 kW ；聚膠醋懸浮型填料，填充率30% 。

4 經濟分析

該垃圾滲濾液處理站工程總投資為530 萬元（不含設備基礎土建費用）。

項目建成投入使用后，對滲濾液處理站運行成本進行預統計，主要包括以下部分。①動力成本（主要為電費、蒸汽費和循環水費，消耗量分別為1345 kW·lνd,22 t/d 和1 760 t/d ，對應運行費用分別為16.50 、73.40 元／曠和5.90 元／曠） : 95. 80元:;lm3 ；②藥劑成本［主要包含石灰、純堿、預處理PAM 及污泥處理PAM ，平均投加量分別為100 、100,2 mg/L 和3 kg/( t DS ），對應投加費用分別為0.04 、0.54 、0.40 元／ m3 和8.52 元／m3 J: 9. 50 元／曠；③人工成本18.26 方曠；④管理成本： 6. 18元/m3

滲濾液處理站預計直接運行成本：①＋②＋③＋④= 129. 74 元/m3

5 結論

滲濾液處理站磁翻板液位計改造的主要內容為：利用原調節池、石英砂過濾器，新增軟化－沉淀池、蒸發系統、生化系統，通過優化工藝改造，滿足磁翻板液位計改造的要求。項目建成投入使用后，預計排放的第一類污染物達到上海市地方標準《污水綜合排放標準》( DB 31/199 2009) A 級標準，其他排放指標達到上海市地方標準《污水排入城鎮下水道水質標準》(DB 31/445 2009 ）。在處理站的布置上，要結合原滲濾液處理站的自身情況，結合原有設備間功能區劃，合理布置新增設備，設計適宜的改造方案，有待進一步研究改善。